１排除催化剂隐藏在外取热器
两器藏量波动期间，外取热器藏量最高上升至１７．９７ｔ，最小为０．２０ｔ，平均为１１．９１ｔ，同时外取热筒体上密度及下密度并未上升，排除大量催化剂隐藏于外取热器。２．４推断结果通过对催化剂可能去向的逐一排除，推断大量催化剂隐藏在沉降器内部。１２月２８日各时段两器藏量及待生线路密度见表１。从表１可看出：（１）波动期间沉降器藏量偏小，并非沉降器内真实催化剂量。（２）两次波动时段的汽提段、待生立管的上部和下部密度明显小于正常及第一次恢复时，可见波动期间汽提段及待生立管内部催化剂非常少。故推断大部分催化剂架桥在汽提段最上层格栅以上部位（共５层格栅），具体情况见图２。
２汽提段局部堵塞原因
汽提段最上层格栅发生局部堵塞，可能因２０１２年９月１７日主风机组异常停机，装置切断进料近１ｈ，沉降器顶掉落的焦块、衬里碎块架在汽提段最上层格栅所致。另外，１２月以来闪蒸油性质逐渐劣质化，原料较重，１２月２５日装置进料量曾最低降至１３０ｔ／ｈ，原料性质差进一步加剧沉降器内部结焦，最终导致汽提段最上层格栅大面积堵塞，出现催化剂堆积情况，催化剂循环受限，两器流化失常。２０１３年１月１２日停工后，将沉降器打开发现大量焦块将汽提段上层堵住，导致两器流化不畅，与推测一致。
３措施及存在问题
３．１采用两器逆压差操作
根据实际情况，需保持两器逆压差操作，才可维持装置的正常运行。由于沉降器压力提高会降低器内粗旋及单旋的入口线速，影响粗旋及单旋的分离效果，故将再生器压力由０．１８０ＭＰａ降至０．１６０ＭＰａ，沉降器压力由０．１９３ＭＰａ降至０．１７３ＭＰａ。
３．２调整两段汽提蒸汽
两器流化失常后，采取连续活动、全开、全关两段汽提蒸汽等措施，疏通汽提段上部堵塞区域，均未见效果。
３．３实施特护
制定相关生产控制原则、方案，严把关键参数控制范围，防止两器大量互窜及催化剂大量跑至分馏塔；制定异常情况下的事故预案；制定特护记录表，全面掌控装置运行情况。
３．４逆压差操作中存在的问题
３．４．１外取热调节不灵活致加工负荷受限二催外取热为气控下流式，其运行工况稳定性较差。逆压差操作期间，外取热维持单器流化，产汽量３０ｔ／ｈ左右，若提高产汽量，需经多次摸索调整，外取热无法保证长期高负荷运行，加工负荷受限。
３．４．２催化剂循环量受限逆压差操作期间，进料量为１５０ｔ／ｈ，催化剂循环量平均为９１６ｔ／ｈ。在进料性质变化不大的情况下，若进一步提高反应苛刻度，就要提高催化剂循环量，则两器逆压差将进一步增大，同时再生滑阀压力降会由目前的１０～１４ｋＰａ继续变小。
３．４．３催化干气中氮气含量上升两器流化不畅前后操作条件对比及再生滑阀、待生塞阀压力降与干气中氮气含量见表２。从表２可看出，两器流化不畅后，干气中非烃类含量明显上升。烟气主要通过再生滑阀及待生塞阀窜入沉降器。波动后再生滑阀、待生塞阀压力降均较小，为１０～１４ｋＰａ，（波动前再生滑阀和待生塞阀压力降为４０ｋＰａ和３８ｋＰａ）。２０１０年７月两器穿孔时，干气中氮气含量平均为４８．６８％，而两器流化不畅时氮气含量最高为３３．４１％，可以判断两器不存在穿孔情况。
３．４．４无法真实监测沉降器藏量逆压差操作期间，通过①再生器藏量；②沉降器旋分入口密度判断沉降器真实藏量。沉降器藏量显示约为１５ｔ，通过两器总藏量推测沉降器内真实藏量应为３５～４５ｔ，隐藏约２０～３０ｔ。由于控制平衡剂活性需要，新鲜催化剂须持续加入再生器，而再生器藏量波动范围较大（±１０ｔ），通过再生器藏量判断沉降器藏量难度较大。
３．４．５主风机组主电机发电工况变化逆压差操作期间，高温蝶阀开度４０％，主风机组功率２．５ＭＷ左右，以１５０ｔ／ｈ进料计算，能耗增加１８８．４１ＭＪ／ｔ。２０１３年１月４日，尝试将高温蝶阀由４０％开至５０％，但齿轮箱低速轴联轴端振动波动较大（波动在１６～４１μｍ、报警值为６３μｍ、停车值７６μｍ），高温蝶阀又退至４０％，再生器压力由０．１８０ＭＰａ降至０．１６０ＭＰａ，发电工况还需重新摸索。
３．４．６加工闪蒸料造成反再操作干扰逆压差操作期间，闪蒸油掺炼比３０％～３５％，外取热产汽量２５ｔ／ｈ左右，密相温度６８０～６９０℃，外取热工况稳定。若闪蒸料继续增加，须增大外取热的取热负荷，而气控下流式外取热运行工况较差，会对反再操作产生干扰。
４结语
通过上述操作，两器压差维持在－１３ｋＰａ左右，两器藏量能在可控范围内。虽催化剂进入汽提段受限，但催化剂循环量可达到１０００ｔ／ｈ左右。若原料性质进一步优化，掺渣在３５％左右，可满足进料量为１５０～１６０ｔ／ｈ时对反应苛刻度及产品质量的要求。两器逆压差操作期间，再生滑阀、待生塞阀的压力降最好不低于４ｋＰａ。由于沉降器藏量测量为假藏量，因此在保证待生塞阀压力降的前提下，尽量手动控制待生塞阀。若调整合适的原料性质及外取热产汽，优化操作，加工量能够逐渐提高，并可控制合适的反应苛刻度。由于二催外取热可控性较低，调整灵活性不够，在进料量进一步提高后，热量不能及时取走，会导致再生器稀相温度超温，对原料配比要求较高，也对长周期运行不利，有待检修时彻底解决反应汽提段的堵塞问题。
作者：丁杰 周志航 柴昕 单位：中国石油化工股份有限公司洛阳分公司
